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                神彩争霸(集團)有限公司

                English
                滬工閥門

                神彩争霸(集團)有限公司

                摘要:通過〗有限元分析以及試驗結果結合,分析了 API 6A 高磅級暗桿平板閘閥實現閥前密封的〒技術難點。

                關鍵詞高磅級暗桿閘閥閥前密封

                一、前言

                API 6A 暗桿平板閘閥閥前密封原理:在沒有壓力或低壓的情況下,通☆過閥座後的波形彈簧提供預緊力,推動閥座壓向閘板,並與之貼合實現密封,當有壓力時,通過閥座前後形成的◣密封比壓,產生推力,使閥座向閘板移動並且貼合在入口端實現密〓封。

                一般情況下,閘板的厚度大於設計計算得出的閘板最小厚度即可,但是由於暗桿平板閘閥閘板中間設計不通孔↘以裝配閥桿,導致受壓時閘板變形量過大。而且經過密封試驗,這一系列的閥門均在閘板上〇口出現了不同程度的泄漏。根據幾臺樣機出現的不同結果,結合其相應▲閘板的單邊厚度,分析得出,其出現泄漏及泄漏的程度都與閘板單邊厚度有關,故采用 COSMOS 有限元分析與試驗相結合的方式來解決這個難點▃。

                二、分析閘板厚度對受壓變形的影響

                首先,對閘閥 2-1/16GBN Ⅰ 10MJ 的閘板◣進行分析,通過有限元分析得出同一種閘板不同厚度的變形情況:

                l)改進前閘板厚ξ度 42mm,閘板單邊厚度 7mm,如圖 1 所示,圖 2 是在10000psi(1psi=6.895kPa)壓力下閘板的位移量,密封面最外圈從閘板下口開始逆時針方向測量一周的位〓移量如圖 3。

                圖 1 改造前ξ 閘板
                圖 1 改造前閘板
                圖 2 改造前閘板位移量
                圖 2 改造前閘板位移量
                圖 3 密封圈『一周位移量
                圖 3 密封圈一周位移量

                分析結果,得出:閘板受壓時,閘板上口為變形即位移最▅大處,最大位移∏為 0.026mm,閘板左右兩側為變形即位移最小處,最小位移為 0.011mm 左右,相對位移為 0.015mm。

                2)改進︼後閘板厚度 48mm,閘板單邊厚度 10mm,在 10000psi 壓力下閘板的位移量如圖 4,圖 5 表示密封面最外圈從閘板下口開始逆時針方向測量一周的位移量。

                圖 4 改造後閘板位移量
                圖 4 改造後閘板位移量
                圖 5 改造後密封面一周位移量
                圖 5 改造後密封面一周位移量

                分析結果,得出:閘板受壓時,閘板上口為變形即位移最大處,最大位移∏為 0.0205mm,閘板左右兩側為變形即位移最小處,最小位移為 0.014mm 左右。相對位移為 0.0065mm。

                其次,對閘閥 3-1/16GBN Ⅰ10MJ 的閘板進╱行分析,通過有限元分析得出同一種閘板不同厚度的變形情況,測量方法同前,從閘板密封面下口開始沿密封圈外圓逆時針方向測量。

                閘板厚→度為卐 50mm,閘板單邊厚度 7mm 時,在 10000psi 壓力下密封面最外圈從閘板下口開始逆時針方向測量一周的位移量如圖 6,閘板⌒厚度為 60mm,閘板單邊厚度 12mm 時,密封面最外圈從閘板下口開始逆時針方向測量一周的位移量如圖 7。

                圖 6
                圖 6 閘↙板厚度為 50mm,閘板單邊厚度 7mm 時密封面一周的位移量
                圖 7
                圖 7 閘∏板厚度為 60mm,閘板單邊厚度 12mm 時密封面一周的位移量

                同理,閘板厚→度為卐 50mm 時,最大位移為 0.038mm 左右,最小位移為 0.014mm 左右。相對位移為 0.024mm;厚度為 60mm 時,最人位移為 0.0301mm 左右,最小位移為 0.017mm 左右。相對位移為 0.0131mm。

                三、分析閥座密封面寬度對受壓變形的影響

                對閘閥 3-1/16GBN Ⅰ 15MJ 的閘板◣進行分析,理論分析得知,如果密封面寬度稍微加大,可以增加受壓時閘板的支撐面積,如圖 8 所示,可以減小↓受壓時的變形,通過有限元分析,得出如下結論。

                圖 8 閘板支撐面積々々
                圖 8 閘板支撐面積

                閘板⌒厚度為 60mm,單邊厚◇度為★ 13mm 時分析得出的密封面變形位移①如圖 9,最大位移最為 0.047mm 左右,最小位移為 0.026mm,相對位移量為 0.021mm。

                圖 9
                圖 9 閘板厚度為 60mm,單邊厚♀度為 13mm 時密封面變形位移

                閘板厚度為 66mm,單∞邊厚度為 16mm,密封面寬度不變時,分析得出的密封面變↑形位移如圖 10,最大∑ 位移量為 0.0445mm 左右,最小位移為 0.0275mm,相對位移量為 0.017mm。

                圖 10
                圖 10 閘板厚度為 66mm,單邊厚∞度為 16mm 時密封面變形位移

                閘板厚度為 60mm,單邊厚度為★ 13mm 密封∩面寬度增加 1.5mm 時分析得出的密封面變形位移如圖 11,最大∑ 位移量為 0.044mm 左右,最小位移為 0.025mmm,相對位移量為 0.019mm。

                圖 11
                圖 11 閘板厚度為 60mm,單邊厚度為 13mm,密封∩面寬度增加 1.5mm 時分析得出的密封面變形位移

                閘板厚度為 66mm,單邊厚度為 16mm,密封面寬度增加 1.5mm 時分析得出的密封面變形位移如圖 12,最大位移量為 0.043mm 左右,最小位移為 0.027,相對位移量為 0.016mm。

                圖 12
                圖 12 閘板厚度為 66mm,單邊厚度為 16mm,密封面寬度增加 1.5mm 時分析得出的密封面變形位移

                四、結論

                根據以上分析結果,不難看出,影響密Ψ封的因素主要有兩個:第一是閘板的厚度,第二是密∴封面寬度。尤其是在更高磅級的情況下,密封面的寬度起著比較大的作用。不僅如此,在改變閘板厚度等因素時,還應將【與之相關聯的尺寸也進行相應的改變,不要產生過大的厚度差。

                根據理論分析進行改進的 3 臺樣機已經全部試驗成功。因此在設計計算時,閘板的厚度除了要滿足計算¤的結果之外,還要符合分析結果;密封※面的計算不僅要滿足密封比壓的要求,還應特殊考慮閥前密封這一特點。兩者結合考慮,可大大改善閥門的密封性能,達到分析結果滿足閘板密☆封面最外側的相對變形位移量在 0.015mm 左右。

                API 6A 閥門磅級大於或等於 10000psi 的閥門屬於高磅級閥門,雖然比較ω不容易實現,但是在理論分析與試驗相結合的努力下,API 6A 高磅級暗桿平板〗閥前密封類別的閥門設計試驗初見成效,已有幾臺樣機試驗成功。但是更多的可能影響暗桿閘閥閥前密封性能的因素還值得進一步去探討和研究。


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